鎳合金材料采用ULTIMA 2順序原子發(fā)射光譜法，采用電感耦合等離子體(ICP)原子發(fā)射光譜法(AES)直接同時測定溶液中的鈦和鎳。浸沒后，還對表面形貌和逐層成分進行了研究。測量離子釋放到溶液中的結果所示。鎳合金材料在酸性和中性介質中腐蝕不明顯，鎳的濃度低于所引用的平均量級;然而，鈦含量顯示在溶液中。在堿性環(huán)境和人工等離子體中沒有所有樣品的檢測結果，鎳合金材料在酸度為3.56-6.31的溶液中也沒有TiNi‐3和TiNi‐4樣品的檢測結果，因為在這些情況下，在調查的整個時間內，元素的釋放為零或低于檢測限值。

鎳合金材料對比熱處理對試樣耐腐蝕性能的影響，可以得出退火后試樣的腐蝕程度最大，而機械處理如預期的那樣，強烈地提高了鈦合金材料的耐腐蝕性能。根據(jù)，力學性能穩(wěn)定需要在400 ~ 1000℃的溫度下進行熱處理，但由于鎳合金材料形成不均勻的鈦氧化物和鎳氧化物表面層，其耐腐蝕性能往往會顯著惡化。熱處理對耐腐蝕性能的不良影響也可以解釋為未處理鎳鈦合金在生產(chǎn)過程中形成的表面外冷硬化(強化)層的回火和再結晶。同時，表面處理有利于形成最完美、最均勻的鈍化膜，提高了耐蝕性。而對于處于研究初期階段的TiNi‐4和TiNi‐3樣本，其規(guī)律性具有回歸性。

可以認為，鎳合金材料在開始階段，樣品經(jīng)過拋光和退火后，較厚的氧化層對鎳離子在溶液中的擴散起到了較好的阻隔作用;然而，在長時間的浸泡后，鎳合金材料其不均勻性并不像拋光時最初得到的更均勻的鈍化膜那樣有效地減緩元素的浸出。存在和不存在拋光處理時，鎳合金材料溶液中金屬濃度與退火樣品和非退火樣品的比例大致一致。在溶液中保持后的表面檢測也顯示退火后的腐蝕最嚴重，拋光后的腐蝕最低。然而，金屬絲直徑的變化與溶液中離子濃度不成比例。例如，未經(jīng)處理的線材和退火后的線材在pH為1.68的介質中保持直徑幾乎相等;即表面不均勻失效，被單一的深孔和孔隙腐蝕。