在鈦合金擴(kuò)散系數(shù)的研究方面有了幾個(gè)改進(jìn)。在α (hcp)相轉(zhuǎn)變?yōu)棣?bcc)相時(shí)，擴(kuò)散率發(fā)生了一定的變化。對(duì)于廣泛使用的Ti-6Al-4V合金。1987年，Liu和Welsch研究了氧、鋁和釩在α和β鈦中的擴(kuò)散系數(shù)。茨威格在情節(jié)的自擴(kuò)散鈦在β相是三個(gè)數(shù)量級(jí)的自擴(kuò)散速度比α階段。置換元素的擴(kuò)散率β相的自擴(kuò)散可以慢或快于鈦。Al和密蘇里州為例所示的緩慢擴(kuò)散元素組的慢擴(kuò)散元素,其他包括其他合金元素,如V和Sn,接近,和Nb在于Al和莫之間。作為一個(gè)例子顯示了元素鐵的快速擴(kuò)散圖中的元素。而Cr和Mn則落在Fe和β ti自擴(kuò)散線之間。

極化圖顯示，Ni和Ni- cr - b復(fù)合鍍層的耐蝕性略有相似，但當(dāng)向較低的電流密度方向移動(dòng)時(shí)，復(fù)合鍍層的電阻行為更高，如圖10所示。兩種涂層在陽(yáng)極區(qū)均觀察到最小的無(wú)源區(qū)。表3中報(bào)告了毫米年(mmpy)的耐蝕性，其中復(fù)合涂層報(bào)告了良好的耐蝕性;然而，由于基體Ni、Ni- cr - b顆粒濃度、尺寸和形貌等因素的影響，耐蝕性與鎳鍍層相比并沒有顯著差異，且abrasión的耐蝕性明顯提高。鎳基復(fù)合材料在NaCl中普遍存在的腐蝕機(jī)制在很大程度上被降低。

在MA作用40 h后，Cr和B在Ni中形成固溶體，其最小粒徑為95 nm，呈針狀形態(tài)。由于混合料的高延展性和在最大研磨時(shí)間下獲得的高變形能，納米顆粒以微米級(jí)或有序的團(tuán)簇形式聚集在一起。Ni鍍層和Ni復(fù)合鍍層在工藝時(shí)間上獲得了不同的鍍層厚度，Ni純鍍層和Ni復(fù)合鍍層的厚度差在5.47 ~ 8.26 μ m之間，這與Ni- cr - b顆粒厚度的增加相對(duì)應(yīng)。代表著粒子的分散和濃度與沉積時(shí)間成正比。與加工時(shí)間和表面顆粒濃度無(wú)關(guān)的所有復(fù)合樣品都獲得了高硬度和更好的耐磨性，從而獲得了用于潤(rùn)滑的低摩擦系數(shù)和用于磨損要求的高硬度的復(fù)合涂層。當(dāng)Ni- cr - b納米顆粒的存在和濃度不能代表Ni涂層的耐蝕性時(shí)，Ni- cr - b復(fù)合涂層的耐蝕性較Ni涂層略有提高。我們正在考慮在復(fù)合涂層上應(yīng)用熱處理以增加耐腐蝕性。